一、高性能锅炉和压力容器用厚钢板（论文文献综述）
李样兵,曾小峰,吴艳阳,袁锦程,龙杰,李杰[1]（2021）在《舞钢14Cr1MoR类高性能容器钢板的研发历程》文中指出14Cr1MoR类钢具有良好的抗回火脆化性能、优良的低温冲击韧性及耐腐蚀性,在煤化工行业的关键核心设备制造上得到广泛应用。针对技术要求持续加严等事实,通过简要回顾舞钢14Cr1MoR类钢板研究背景和开发过程,着重介绍了钢种的技术发展趋势、实物质量水平和供货业绩,对舞钢生产14Cr1MoR类钢板的市场推广和应用具有积极意义,可供设计院和下游制造厂在设计选材时参考借鉴。
陈建超,王智聪,庞洪轩[2]（2021）在《压力容器用大厚度Q345R钢板的开发》文中进行了进一步梳理通过化学成分设计及采用合理的冶炼、连铸、差温轧制及热处理工艺,普阳钢铁使用320mm厚连铸坯成功开发了100～120mm厚Q345R钢板,并对开发钢板的金相组织、机械性能进行了研究。结果表明,试验工艺条件下钢板的基体组织为F+P,表层组织为B+F少,钢板厚度1/2及1/4处的各项力学性能均能满足标准要求且有一定富余量,超声探伤符合Ⅰ级要求,完全满足压力容器设备建造的技术要求。
林强[3]（2017）在《12MnNiVR容器钢RH精炼过程夹杂物的控制研究》文中认为随着压力容器应用领域向高压、高温、大容量等方向发展,压力容器钢的质量要求越来越高,提高探伤合格率是确保其内部质量主要措施。国内容器钢生产企业针对提高探伤合格率开展了大量研究,结果表明,钢板探伤不合的主要原因是铸坯中Al2O3夹杂物经轧制发展形成线状缺陷。论文针对国内某炼钢厂12Mn Ni VR容器钢板探伤不合格问题,采用扫描电镜分析容器钢板探伤不合试样,研究容器钢RH精炼和连铸过程各工序钢液全氧含量、夹杂物数量、粒径分布、形貌和组成,弄清容器钢板探伤不合原因。针对容器钢RH精炼过程,应用热力学软件Factsage计算了顶渣液相区和钢渣平衡关系,优化顶渣成分,同时计算了Ca、O、Al元素对夹杂物生成的影响,优化Ca处理工艺,并进行高温实验验证。研究结果表明:（1）RH精炼过程吹氧升温和连铸过程钢液二次氧化易造成Al2O3夹杂物超标;应控制RH精炼升温吹氧量,保证RH循环时间,加强保护浇注,规范开浇、换包操作。（2）优化的顶渣成分为CaO 35～50%,Al2O3 30～40%,MnO 0～10%,Si O2 0～10%,优化后的顶渣处于液相区,有利于吸收夹杂物。同时,钢中平衡的Al含量为300～500ppm,O含量为10ppm以下。（3）当钙含量在某一区间变化时,钢中容易形成液态夹杂物3CaO·A12O3、12CaO·7A12O3和CaO·A12O3,且这个区间随着氧含量而变化,通过数学分析得到区间为1.585[O]1.1≤[Ca]≤0.571[O]0.933。
俞扬[4]（2014）在《GB713《锅炉和压力容器用钢板》标准修订情况介绍及内容要点分析》文中提出介绍了GB 713《锅炉和压力容器用钢板》标准的修订情况,并对标准内容要点进行了分析。
黄红乾[5]（2012）在《特厚板的开发与探伤缺陷形成机理的研究》文中指出近年来,随着我国国民经济的快速发展以及超高层、大跨度钢结构建设项目的不断增加,机械和建筑用厚钢板的市场需求量越来越大,对钢板厚度规格要求不断增加,性能要求不断提高。目前,我国100mm以上的特厚板主要采用模铸钢锭生产,这种方法存在制造周期长、能耗高,生产成本高、工作环境条件差等问题,不能满足经济发展的需要。采用用厚连铸坯生产特厚板具有成材率高,生产效率高、工作环境好,能耗相对较低等优势,被越来越多的钢铁企业所采用,采用厚连铸坯生产特厚板是未来的大势所趋。近年来,我国首秦、南阳汉冶特钢和新余钢铁等企业也新建了一批400mmm以上的特厚板连铸机,这些为我国采用连铸坯生产特厚板创造了硬件条件。本文结合东北大学与某宽厚厂合作开发优质特厚板课题,开展利用厚连铸坯开发100mm以上的特厚板的工业试验研究。针对特厚板开发过程中出现探伤合格率低的问题,开展了探伤缺陷形成机理的研究,从机理上揭示影响探伤合格率的因素和产生探伤缺陷的内在原因。本文主要研究工作及研究成果如下：（1）开展了热轧105-160mm Q345级特厚板的工业试制。采用普通的C-Mn‘钢,通过加大铸坯加热时间,合理的道次压下量分配,轧后缓冷等工艺措施,成功使用300mm的连铸坯生产出105mm Q345E-Z35的特厚板,-40℃条件下钢板中心部位的平均冲击功达到98J,z向断面平均收缩率达到42%；采用400mmm的连铸坯成功试制出符合Q345D-Z25要求的130mm特厚板和符合Q345C-Z25要求的150、160mm特厚板,探伤检验均满足探伤要求。（2）进行了100mm以上Q345q桥梁钢的工业试制。采用400mm厚的普通C-Mn连铸坯,轧制过程采用两阶段控轧,合理道次压下量分配等措施,进行110mmQ345q桥梁钢的工业试制。试制钢板热轧状态性能达到Q345qD-Z35的要求,钢板中心部位-20℃条件下的冲击功都大于50J,z向断面收缩率都大于38.5%,最高达到45.8%。（3）分析了中厚板生产中的常见探伤缺陷的特点,对比分析白点和氢脆缺陷的特征,提出氢和内应力是造成探伤缺陷的主要原因,明确了探伤缺陷形成机理的研究方向。（4）分析氢在钢中的扩散特点,建立钢板内部氢扩散逸出的数学模型,根据建立的模型分析了各工艺条件对氢扩散的影响。结果表明：钢板厚度越大,氢扩散越困难；钢板心部的氢扩散逸出的所需时间与钢板厚度的平方成正比；在空冷过程中,20mm以下的钢板内部绝大部分氢可自然逸出,氢的影响效果非常有限；20mm以上的钢板空冷过程内部氢扩散逸出量有限,需要采取缓冷工艺进行排氢。（5）利用有限元数值模拟方法,依据热弹塑性数学模型,对特厚板轧后加速冷却相变过程及随后冷却过程中的瞬时温度场、应力应变场进行了模拟,分析了相变过程中温度场、应力应变场的变化规律。特厚板轧后水冷过程会在钢板内部会产生巨大的温度梯度,引起相变的不均匀性,造成钢板内部产生较大的残余应力。当钢板冷速较快时,钢板内部残余应力呈现表层受压,心部受拉的特点,当冷速相对较慢时,钢板内部残余应力呈现表层和中心受压,1/4厚度处受拉应力的作用的特点。
肖桂枝[6]（2010）在《高性能石油储罐用钢开发》文中研究说明随着国家战略石油储备基地建设的展开,对大型石油储罐用高强度钢板的需求日益增加。建造容积在10万m3以上的大型石油储罐对罐体材料提出了很高的综合性能要求：高强度、高韧性、高均匀性和高稳定性,同时具有良好的大线能量焊接性能。迄今为止,我国建造大型石油储罐用高强度钢板基本依赖进口,其价格昂贵且不能保证供货时间。针对国内石油储罐用高强度钢的生产现状,结合首钢公司“高附加值宽厚钢板产品开发”项目,进行了高性能石油储罐用钢开发。论文主要研究工作和结果如下：（1）从石油储罐用钢的使用性能特点出发,以国标GB19189-2003成分要求为基础,采用降C添加微量Nb、Ti,降低Mn、Mo含量并严格控制Pcm、S、P的成分优化设计路线,确定了高性能石油储罐用钢的化学成分。（2）利用MMS-300热力模拟试验机,进行高温淬火实验和连续冷却转变实验,确定了试验钢的临界转变温度、绘制了静态和动态CCT曲线,研究了石油储罐用钢的加热温度、热变形及冷却工艺参数对组织演变的影响规律。结果表明,加热温度在1150-1200℃之间奥氏体晶粒均匀细小,变形提高了试验钢的相变开始温度,当冷却速度为25～30℃/s时,可获得马氏体和贝氏体组织。（3）通过对调质热处理过程中石油储罐用钢组织性能变化规律及机理进行系统的研究,确定了其具有良好的组织形态与综合力学性能的淬火温度范围为910～950℃,回火温度范围为640～660℃。研究表明：随着淬火温度的升高,马氏体板条束长度方向明显变长,而宽度方向变化较小,强度呈明显上升趋势,延伸率和冲击功略有降低；随着回火温度的升高,强度呈先慢后快的下降趋势,冲击功和延伸率逐渐升高,马氏体板条内的位错重新排列形成亚晶粒,高于680℃回火时碳化物才开始发生聚集粗化。（4）进行了石油储罐用钢的控轧和轧后模拟在线直接淬火实验,研究了奥氏体未再结晶区总压下率、直接淬火温度、回火温度等对其组织性能的影响规律。结果表明,当未再结晶区总压下率为60%、直接淬火温度在850～910℃之间、回火温度在640～680℃范围内时,试验钢具有良好的综合力学性能。（5）通过对淬火态下直接淬火钢和再加热淬火钢的组织性能进行对比分析,结果表明,直接淬火钢因形变热处理效应而有细小且弥散的碳化物析出,导致其强度高于再加热淬火钢的强度,两者的延伸率相当,-20℃的冲击功均在180J以上。经相同回火处理后,冲击功和延伸率均显着提高,前者强度的下降幅度小于后者,表现出良好的回火稳定性。证实了采用在线直接淬火工艺是提高石油储罐用钢强韧性能的有效手段。（6）通过斜Y型坡口焊接裂纹试验、焊接热模拟试验及气电立焊焊接试验,深入系统的研究了石油储罐用钢的焊接性能,得出了线能量和峰值温度对焊接热影响区组织性能的影响规律。结果表明：开发的石油储罐用钢焊接冷裂纹倾向较小,在100kJ/cm的大热输入条件下,焊接接头的强度与母材相当,其各部位仍表现出良好的综合力学性能。（7）基于实验室的研究结果设计了石油储罐用钢板（SG610E）的成分,制定了相应的轧制及热处理工艺制度,成功试制了不同厚度规格SG610E钢板,其力学性能和使用性能达到或超过国家标准要求,并顺利通过了全国锅炉压力容器标准化技术委员会的技术评审。
林谦次,高宏适[7]（2006）在《储罐、压力容器用高性能钢板》文中研究说明JFE公司开发出能源产业用可焊性良好的610M Pa级高性能、高强度系列钢板（施工性能良好的JFE-H ITEN 610U 2、低温储罐用JFE-H ITEN 610U 2L、大线能量焊接用JFE-H ITEN 610E）。该系列钢板的特征是低C、低Pcm（焊接裂纹敏感性）、不添加B,采用微合金化技术和超OLAC（在线加速冷却）技术,通过直接淬火-回火工艺获得良好的母材性能和焊接接头性能。在要求高可靠性的特厚钢板方面,JFE公司开发出采用高质量连铸板坯,通过锻造-轧制工艺制造特厚钢板的技术,使压力容器用钢SQV 2B和厚度为200mm级的特厚板具有良好的内在质量。
肖英龙[8]（2005）在《贮罐和压力容器用高性能厚板的开发》文中研究表明为了满足能源领域的需求,JFE公司开发了高性能即韧性、强度和焊接性都优良的610MPa级高强度系列钢板,包括高焊接性的JFE—HITEN610U2、低温贮罐用JFE—HITEN610U2L和大输入热量焊接用JFE—HITEN610E。这些产品的特点是低C、低Pcm（焊接裂纹敏感性成分）和不加入B。由于采用了微合金化技术和超级在线快速冷却（Super-OLAC）的直接淬火—回火工艺,从而获得了优良的母材及焊缝性能。另外,针对市场对高可靠性超厚钢板的需求,开发了采用锻造、轧制工艺和高质量连铸板坯生产超厚钢板的技术,在压力容器用SQV2B板和200mm厚度级别的超厚板生产中,实现了优良的内部质量;且这些产品都有了较多的应用实绩。
陈晓,李书瑞,陈颜堂[9]（2004）在《国内外中厚板产品开发现状及发展趋势》文中研究指明本文就国内外中厚板钢铁产品研发生产现状及动态进行综述,国外中厚板钢铁产品的研发重点集中在微观组织控制、化学成分设计、工艺路线、试验评价方法等方面,并结合部分钢种实例以对国外中厚板钢铁产品的开发作以概括性了解。国内主要对中厚板钢铁产品生产装备、规模、产量、工艺技术和品种质量进行了综述,并对主要中厚板钢铁产品的发展方向进行了探讨。
朱岩,丁建华[10]（2003）在《国内压力容器和压力钢管用厚钢板使用情况分析》文中研究指明分析了国内低温和常温压力容器用厚钢板、水电站压力钢管和蜗壳用高性能厚钢板的钢种 ,性能 ,规格等情况 ,对建设中的宝钢 5 0 0 0mm轧机此类产品的开发提出了设想和建议。
二、高性能锅炉和压力容器用厚钢板（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、高性能锅炉和压力容器用厚钢板（论文提纲范文）
（1）舞钢14Cr1MoR类高性能容器钢板的研发历程（论文提纲范文）
| 0 前言 |
| 1 研发经历 |
| 2 实物水平 |
| 3 供货业绩 |
| 4 结语 |
（3）12MnNiVR容器钢RH精炼过程夹杂物的控制研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 容器钢简介及其生产现状 |
| 1.1.1 容器钢简介 |
| 1.1.2 容器钢的生产史及现状 |
| 1.2 容器钢的生产工艺及质量要求 |
| 1.2.1 容器钢的生产工艺 |
| 1.2.2 容器钢的成分和质量要求 |
| 1.3 容器钢钢液纯净度的控制 |
| 1.3.1 容器钢中铝含量的控制 |
| 1.3.2 容器钢中氮含量的控制 |
| 1.3.3 容器钢中硫含量的控制 |
| 1.3.4 容器钢中氧含量的控制 |
| 1.3.5 容器钢夹杂物的控制现状 |
| 1.4 RH循环过程中夹杂物的研究现状 |
| 1.4.1 RH精炼过程中夹杂物行为的研究 |
| 1.4.2 RH顶渣对夹杂物的影响 |
| 1.4.3 RH精炼过程中钙处理对钢中夹杂物的影响 |
| 1.5 课题背景及研究内容 |
| 第二章 容器钢板探伤不合原因分析及控制 |
| 2.1 探伤检测缺陷分析 |
| 2.2 探伤缺陷成因分析 |
| 2.2.1 研究方案 |
| 2.2.2 炼钢过程钢液夹杂物变化规律 |
| 2.2.3 连浇过程中钢液夹杂物变化规律 |
| 2.2.4 炼钢过程钢液夹杂物形貌和组成变化 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 容器钢RH精炼过程中渣系的优化计算 |
| 3.1 Fact Sage软件简介 |
| 3.2 CaO-Al_2O_3-SiO_2-MnO渣系液相区的计算 |
| 3.2.1 CaO对 CaO-Al_2O_3-SiO_2-MnO系液相区的影响 |
| 3.2.2 SiO_2对CaO-Al_2O_3-SiO_2-MnO系液相区的影响 |
| 3.2.3 Al_2O_3对CaO-Al_2O_3-SiO_2-MnO系液相区的影响 |
| 3.2.4 MnO对 CaO-Al_2O_3-SiO_2-MnO系液相区的影响 |
| 3.2.5 低熔点渣系组分 |
| 3.3 容器钢RH精炼过程钢渣-钢液平衡的热力学计算 |
| 3.3.1 钢渣平衡的热力学计算原理 |
| 3.3.2 钢液中等成分线的热力学计算 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 容器钢中夹杂物的热力学计算与实验研究 |
| 4.1 钢中夹杂物的热力学计算 |
| 4.2 容器钢中夹杂物实验研究 |
| 4.2.1 实验设备及材料 |
| 4.2.2 实验原料的配制 |
| 4.2.3 实验方法及过程 |
| 4.2.4 实验结果分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 全文总结 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录1 攻读硕士学位期间发表的论文 |
| 附录2 攻读硕士学位期间参加的科研项目 |
（4）GB713《锅炉和压力容器用钢板》标准修订情况介绍及内容要点分析（论文提纲范文）
| 1 GB 713《锅炉和压力容器用钢板》标准的修订背景 |
| 2 GB 713(报批稿)修订的主要内容 |
| 3 GB 713( 报批稿) 标准内容要点分析 |
| 3. 1 钢板厚度范围的变化 |
| 3. 2 牌号表示方法 |
| 3. 3 厚度允许偏差的变化 |
| 3. 4 牌号 |
| 3. 4. 1 Q420R( 17Mn Ni VNbR) |
| 3. 4. 2 07Cr2Al MoR |
| 3. 4. 3 12Cr2Mo1VR |
| 3. 5 化学成分 |
| 3. 5. 1降低相关牌号的P,S含量,严格控制12Cr2Mo1VR的P,S成品化学成分允许偏差 |
| 3. 5. 2 对化学成分表及相关规定作一定调整 |
| 3. 6 制造方法 |
| 3. 6. 1 增加了炉外精炼要求 |
| 3. 6. 2 增加了电渣重熔坯压缩比要求 |
| 3. 7 交货状态 |
| 3.8力学性能 |
| 3. 9 增加了抗氢致开裂试验的规范性附录 |
| 3. 10 超声检测 |
| 3. 11 其他附加要求 |
| 3. 12 调整组批规则 |
| 3. 12. 1 规定大单重钢板组批原则 |
| 3. 12. 2 增加 “正火后加速冷却加回火状态交货的钢板,按热处理张组批”的要求 |
| 4 GB 713 标准的发展趋势 |
| 5 结语 |
（5）特厚板的开发与探伤缺陷形成机理的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 特厚板概述 |
| 1.2.1 特厚板的应用领域及研究状况 |
| 1.2.2 特厚板的特点 |
| 1.2.3 国内外特厚板技术研究状况 |
| 1.3 特厚板的制造方法 |
| 1.3.1 用模铸大型钢锭生产特厚板 |
| 1.3.2 采用厚连铸板坯生产特厚板 |
| 1.3.3 焊接复合制造特厚板 |
| 1.3.4 锻造轧制复合法 |
| 1.4 论文的研究背景及意义 |
| 1.5 本论文的研究内容 |
| 第2章 特厚板轧制主要工艺要点确定 |
| 2.1 特厚板制造面临的主要问题 |
| 2.1.1 连铸坯质量变差 |
| 2.1.2 钢板内部温度、相变和应力的不均匀性 |
| 2.1.3 特厚板轧制变形的不均匀性 |
| 2.2 特厚板的生产工艺流程及主要工艺要点 |
| 2.2.1 冶炼阶段要求 |
| 2.2.2 连铸过程铸坯质量控制 |
| 2.2.3 铸坯缓冷工艺 |
| 2.2.4 连铸坯加热 |
| 2.2.5 轧制规程设计 |
| 2.2.6 轧后缓冷工艺 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 特厚板现场工业试验 |
| 3.1 热轧105-160mm Q345级特厚板的工业试制 |
| 3.1.1 基本思路 |
| 3.1.2 选坯情况 |
| 3.1.3 轧制工艺 |
| 3.1.4 力学性能实验结果与分析 |
| 3.1.5 试制总结 |
| 3.2 热轧100mm Q345q桥梁钢第一次工业试制 |
| 3.2.1 工艺思路 |
| 3.2.2 坯料选择 |
| 3.2.3 轧制工艺 |
| 3.2.4 热轧后钢板性能检验 |
| 3.2.5 Z向断口扫描电镜检验及分析 |
| 3.2.6 第一次试制小结 |
| 3.3 热轧110mmQ345q桥梁钢第二次工业试制 |
| 3.3.1 坯料选择 |
| 3.3.2 轧制工艺 |
| 3.3.3 钢板轧后性能检验与分析 |
| 3.3.4 试制钢板的微观组织及形成机制 |
| 3.3.5 第二次试制小结 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 探伤不合钢板的特征与探伤缺陷形成机理的研究 |
| 4.1 探伤不合钢板的共性特征 |
| 4.1.1 探伤不合钢板的钢种和厚度特点 |
| 4.1.2 探伤不合的钢板缺陷位置与类型 |
| 4.1.3 探伤不合钢板的低倍酸浸宏观形貌 |
| 4.1.4 探伤不合钢板的显微组织特征 |
| 4.1.5 探伤不合钢板的Z向断口形貌特征 |
| 4.2 引起钢板探伤不合的几种理论 |
| 4.2.1 夹杂物学说 |
| 4.2.2 中心偏析学说 |
| 4.2.3 疏松气孔未压合学说 |
| 4.2.4 白点与内应力学说 |
| 4.3 白点和氢脆特征与探伤不合钢板特征的相似性 |
| 4.3.1 白点和氢脆现象 |
| 4.3.2 白点缺陷与探伤缺陷的共性特征 |
| 4.3.3 白点和氢脆缺陷是引起钢板探伤不合的重要原因 |
| 4.4 白点缺陷的形成机制 |
| 4.5 探伤缺陷形成机理的研究方向 |
| 第5章 氢在钢中扩散过程与排氢工艺 |
| 5.1 钢中氢的基本知识 |
| 5.1.1 钢板中氢的来源及含量 |
| 5.1.2 氢在钢中的溶解度特点 |
| 5.1.3 氢的扩散系数特点 |
| 5.1.4 氢在钢板中的扩散过程 |
| 5.2 钢的排氢工艺 |
| 5.2.1 去氢退火 |
| 5.2.2 缓冷排氢 |
| 5.3 钢板中氢扩散排出模型 |
| 5.4 钢板中氢扩散过程的模拟 |
| 5.4.1 钢板厚度对氢扩散效果的影响 |
| 5.4.2 不同厚度的钢板对缓冷时间的要求 |
| 5.4.3 钢板空冷过程中氢扩散效果分析 |
| 5.5 各工艺因素对钢中氢扩散排出的影响 |
| 5.5.1 低温大压下轧制对氢扩散的影响 |
| 5.5.2 轧后快速冷却对氢扩散的影响 |
| 5.5.3 中心偏析对氢扩散的不利影响 |
| 5.6 特厚板的排氢工艺措施要点 |
| 第6章 特厚板轧后快速冷却过程中温度场和应力场的数值模拟 |
| 6.1 钢板水冷过程模拟的基本原理与模型 |
| 6.1.1 钢板水冷过程中的瞬时温度场模型 |
| 6.1.2 钢板水冷相变过程的热弹塑性力学基本原理 |
| 6.1.3 求解热弹塑性问题所需的参数 |
| 6.2 特厚板水冷相变过程有限元模型 |
| 6.2.1 特厚板水冷相变过程的几何模型 |
| 6.2.2 模拟边界条件与参数取值 |
| 6.2.3 材料的热物性参数的取值 |
| 6.3 120mm钢板水冷过程模拟结果与分析 |
| 6.3.1 温度场分布特点 |
| 6.3.2 钢板水冷过程应力场分布特点 |
| 6.3.4 120mm残余应力场分布的形成机制 |
| 6.4 80mm 钢板轧后水冷过程的模拟结果 |
| 6.4.1 温度场分布特点 |
| 6.4.2 应力场分布特点 |
| 6.4.3 钢板发生翘曲的原因 |
| 6.5 特厚钢板轧后快速冷却过程残余应力分布情况 |
| 6.6 钢板内部的残余应力对钢板探伤缺陷的影响 |
| 6.7 本章小结 |
| 第7章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（6）高性能石油储罐用钢开发（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 石油储罐罐体材料及性能要求 |
| 1.3 国内外开发情况 |
| 1.3.1 国外开发情况 |
| 1.3.2 国内开发情况 |
| 1.4 我国在石油储罐用钢开发方面存在的问题 |
| 1.4.1 成分设计及性能 |
| 1.4.2 工艺技术开发 |
| 1.4.3 配套工艺的开发 |
| 1.4.4 生产能力 |
| 1.5 本文研究目标、意义及内容 |
| 1.5.1 研究的目标和意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 2 石油储罐用钢成分设计和工艺路线 |
| 2.1 成分设计思路 |
| 2.2 石油储罐用高强度钢板的国家标准 |
| 2.3 成分设计趋势和使用性能特点 |
| 2.3.1 成分设计发展趋势 |
| 2.3.2 使用性能特点 |
| 2.4 合金元素的选择 |
| 2.5 成分优化设计 |
| 2.6 开发工艺路线 |
| 2.7 本章小结 |
| 3 石油储罐用钢调质处理工艺研究 |
| 3.1 试验材料与设备 |
| 3.2 试验方案 |
| 3.2.1 高温淬火热模拟试验 |
| 3.2.2 连续冷却过程组织演变研究 |
| 3.2.3 热处理试验工艺参数制定 |
| 3.3 试验结果与分析 |
| 3.3.1 加热温度对奥氏体晶粒的影响 |
| 3.3.2 奥氏体连续冷却转变曲线 |
| 3.3.3 奥氏体连续冷却转变组织 |
| 3.3.4 淬火工艺对石油储罐用钢组织结构与性能的影响 |
| 3.3.5 回火工艺对石油储罐用钢组织结构与性能的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 模拟在线直接淬火工艺研究 |
| 4.1 直接淬火工艺的简介 |
| 4.2 直接淬火工艺的发展及现状 |
| 4.3 试验材料与设备 |
| 4.4 试验方案 |
| 4.4.1 变形奥氏体连续冷却转变研究 |
| 4.4.2 热变形工艺研究 |
| 4.4.3 模拟在线直接淬火工艺研究 |
| 4.5 试验结果与分析 |
| 4.5.1 变形奥氏体连续冷却转变曲线及显微组织 |
| 4.5.2 变形对奥氏体连续冷却转变的影响 |
| 4.5.3 未再结晶区形变量对直接淬火试验钢性能和组织的影响 |
| 4.5.4 直接淬火温度对试验钢性能和组织的影响 |
| 4.5.5 不同淬火工艺对试验钢组织性能的影响 |
| 4.5.6 回火温度对直接淬火试验钢性能和组织的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 石油储罐用钢焊接性研究 |
| 5.1 试验材料与设备 |
| 5.1.1 试验材料 |
| 5.1.2 试验设备 |
| 5.2 试验方案 |
| 5.2.1 焊接热模拟试验 |
| 5.2.2 气电立焊焊接试验 |
| 5.2.3 焊接裂纹敏感性试验 |
| 5.3 试验结果与分析 |
| 5.3.1 焊接热模拟试样的热影响区组织与性能 |
| 5.3.2 气电立焊焊接接头组织与性能 |
| 5.3.3 焊接接头冷裂纹敏感性试验结果 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 石油储罐用钢工业试制及性能分析 |
| 6.1 化学成分确定及技术要求 |
| 6.2 SG610E钢板生产工艺流程 |
| 6.3 试制工艺制度 |
| 6.3.1 冶炼与连铸 |
| 6.3.2 轧制工艺参数 |
| 6.3.3 热处理工艺参数 |
| 6.4 SG610E钢板工业试制结果与分析 |
| 6.4.1 热轧钢板的力学性能 |
| 6.4.2 热轧钢板的微观组织 |
| 6.4.3 淬火钢板的组织性能分析 |
| 6.4.4 系列回火温度试验结果分析 |
| 6.4.5 力学性能及均匀性分析 |
| 6.4.6 系列温度冲击实验分析 |
| 6.4.7 应变时效敏感性试验 |
| 6.4.8 SG610E钢板气电立焊焊接接头力学性能实验 |
| 6.4.9 焊接裂纹敏感性试验 |
| 6.4.10 焊接热影响区最高硬度测定结果 |
| 6.4.11 模拟焊后消除应力(SR)热处理试验 |
| 6.5 讨论 |
| 6.6 SG610E试制钢板的技术评审 |
| 6.7 本章小结 |
| 7 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间完成的论文及专利 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（7）储罐、压力容器用高性能钢板（论文提纲范文）
| 1 前言 |
| 2 610级高性能、高强度系列钢板 |
| 2.1 610MPa级高性能、高强度系列钢板的成分设计思想及制造工艺 |
| 2.2 610MPa级高性能、高强度系列钢板的性能 |
| 2.2.1 储罐、高压输送管用焊接施工性良好的高强度钢板JFE-HITEN610U2 |
| 2.2.2 低温储罐用高强韧性钢板JFE-HITEN610U2L |
| 2.2.3 大线能量焊接用高强钢板JFE-HITEN610E |
| 2.3 610MPa级高性能、高强度系列钢板的应用情况 |
| 3 连铸坯锻造-轧制工艺 |
| 3.1 连铸坯锻造-轧制工艺概述 |
| 3.2 锻造-轧制工艺生产的高强度特厚板的性能 |
| 3.2.1 采用锻造-轧制工艺生产JIS G3120SQV2B |
| 3.2.2 采用锻造-轧制工艺生产200mm特厚钢板 |
| 4 结语 |
（8）贮罐和压力容器用高性能厚板的开发（论文提纲范文）
| 1 前言 |
| 2 高性能610 MPa级高强度系列钢板 |
| 2.1 钢板的成分设计方案及制造技术 |
| 1) 减少C含量和裂纹敏感性成分 (Pcm) 且不加B |
| 2) 微合金元素的最佳应用 |
| 2.2 高性能610 MPa级高强度系列钢板的特性 |
| 2.2.1 贮罐、高压输水管用的焊接施工性优良的高强度钢板JFE-HITEN610U2 |
| 2.2.2 低温贮罐用高韧性高强度钢板JFE-HITEN610U2L |
| 2.2.3 大输入热量焊接用高强度钢板JFE-HITEN610E |
| 2.3 高性能610 MPa级高强度钢板的使用状况 |
| 3 连铸板坯的锻造、轧制工艺 |
| 3.1 超厚钢板的锻造、轧制工艺概要 |
| 3.2 用锻、轧工艺生产的超厚钢板特性 |
| 3.2.1 生产的JIS G 3120 SQV2B钢板 |
| 3.2.2 生产的200 mm超厚钢板 |
| 4 结语 |
（10）国内压力容器和压力钢管用厚钢板使用情况分析（论文提纲范文）
| 1 前言 |
| 2 压力容器用钢 |
| 2.1 0.5Ni钢 |
| 2.2 3.5Ni钢 |
| 2.3 9Ni钢 |
| 2.4 CF-62钢 |
| 2.5 RIVER ACE60L、N-TUF490、LT-50 |
| 2.6 SPV490Q |
| 3 水电站压力钢管和蜗壳用钢 |
| 3.1 三峡工程 |
| 3.2 二滩电站 |
| 3.3 小浪底水电站 |
| 3.4 西藏羊湖抽水蓄能电站 |
| 3.5 十三陵抽水蓄能电站 |
| 4 压力容器和压力钢管用钢的发展趋势及宝钢5000 mm轧机产品开发建议 |
| 5 结语 |
四、高性能锅炉和压力容器用厚钢板（论文参考文献）
- [1]舞钢14Cr1MoR类高性能容器钢板的研发历程[J]. 李样兵,曾小峰,吴艳阳,袁锦程,龙杰,李杰. 宽厚板, 2021(05)
- [2]压力容器用大厚度Q345R钢板的开发[A]. 陈建超,王智聪,庞洪轩. 压力容器先进技术——第十届全国压力容器学术会议论文集（上）, 2021
- [3]12MnNiVR容器钢RH精炼过程夹杂物的控制研究[D]. 林强. 武汉科技大学, 2017(01)
- [4]GB713《锅炉和压力容器用钢板》标准修订情况介绍及内容要点分析[J]. 俞扬. 压力容器, 2014(04)
- [5]特厚板的开发与探伤缺陷形成机理的研究[D]. 黄红乾. 东北大学, 2012(06)
- [6]高性能石油储罐用钢开发[D]. 肖桂枝. 东北大学, 2010(03)
- [7]储罐、压力容器用高性能钢板[J]. 林谦次,高宏适. 鞍钢技术, 2006(01)
- [8]贮罐和压力容器用高性能厚板的开发[J]. 肖英龙. 宽厚板, 2005(04)
- [9]国内外中厚板产品开发现状及发展趋势[A]. 陈晓,李书瑞,陈颜堂. 中国钢结构协会成立二十周年庆典暨2004钢结构学术年会论文集, 2004
- [10]国内压力容器和压力钢管用厚钢板使用情况分析[J]. 朱岩,丁建华. 宝钢技术, 2003(02)