一、弹簧安全阀振动原因及处理（论文文献综述）
罗江[1]（2021）在《干熄焦设备故障状态分析与防控措施探索》文中研究表明目前循环经济及绿色经济理念正正加速渗透各个领域。焦化行业的发展也正面临节能环保方面的难题,干熄焦技术也凭借其性能优势,通过相应的设备实现了焦化行业的稳定生产。干熄焦以提升机为主要的生产设备,因此,也是故障发生的主要点位。
黄德建[2]（2021）在《小型水电站机组轴承油雾问题研究与治理》文中研究说明水轮发电机组轴承油雾外溢是许多水电站都普遍存在的问题。文章通过对小型水轮发电机组轴承油雾产生的原因进行分析和研究,提出了简单实用的解决方案和处理措施,解决了长期困扰某小型水电站轴承油雾危害的难题,为其他电站轴承油雾治理提供了一定的借鉴和参考。
栾益鹏[3]（2020）在《无外驱动下肢外骨骼足部舒适性设计》文中研究指明在无外驱动辅助负重外骨骼工作过程中,穿戴者不可避免的接收到来自足底的冲击,而这种冲击在剧烈运动时达到人体自重的5倍,造成足部疲惫,穿戴者会产生不舒适的感受,进而影响工作效率;并且该冲击还会损害穿戴者的脊柱和大脑,严重影响穿戴者的健康。因此,为缓解冲击对人体带来的影响,有必要研究一种具有减振性的足部机构来帮助提高人体在行走过程中的舒适性。本文为了减小人体在高负重情况下穿戴下肢外骨骼时足部与地面接触产生的冲击,提出了一种用于提高足部舒适性的外骨骼足部机构,并基于舒适性的关键指标对外骨骼足部机构进行了优化,提高了穿戴外骨骼时足部的舒适性。本文的研究内容如下:1.本文对足部舒适性的定义与影响因素进行了调研,确定了可以优化的舒适性因素;同时分析了人体行走过程中步态周期下足部各骨骼的受力,结合舒适性评价指标与足部受力特点以及机械振动理论提出了一种外骨骼足部机构,该机构基于步态周期的足底受力特点可划分为五个阶段,结合各阶段的受力,提取出振动数学模型,为下文的设计与优化提供了理论基础。2.本文验证了振动数学模型的正确性,并基于该振动数学模型分析振动参数对舒适性因素的影响。第一步研究了振动参数对绝对传递率的影响,从而用绝对传递率来约束振动参数,为优化振动参数提供边界条件。第二步应用绝对传递率与均方根加速度值作为优化振动参数的目标函数。第三步应用MATLAB遗传算法工具箱函数优化振动参数,得到最优的振动参数值,优化后的振动参数可用于下文中足部机构零件尺寸参数的确定。3.本文建立了基于路面随机不平度的足底时域振动模型,以白噪声为输入源得到路面高程作为足底振动输入源,利用MATLAB Simulink搭建振动模型,最终将获得的加速度值处理,验证了均方根加速度值满足舒适性条件。4.本文利用优化后的振动参数值确定外骨骼足部结构零件的尺寸参数值,然后建立了足部机构的三维模型,并在ANSYS Workbench中仿真出固有频率与足底加速度值。仿真结果表明:该足部舒适性机构穿戴时,不会因为共振对人体产生损伤,而且满足减振性的舒适性指标,能较好地提高人体穿戴外骨骼时的足部舒适性。本文为外骨骼足部机构的设计提供了一套较为完整的设计方法,对于其他外骨骼的足部设计以及踝关节康复机构的设计具有借鉴意义。
张振华[4]（2019）在《安全阀泄放过程的CFD数值模拟研究》文中进行了进一步梳理安全阀作为保证系统安全的最重要的手段之一,被大量应用在各种热能动力领域的承压容器以及管道中,目前对安全阀的研究包括实验研究、数值模拟和辅助性的理论计算。由于安全阀所处环境的局限性,本文结合某核电站在检修期间对安全阀的泄压性能试验的结果,采用数值模拟的方法,通过设置不同的工艺系统参数,来评估主蒸汽管道内的压力和温度对安全阀主阀阀门开启时间的影响;根据计算结果,初步分析和论述安全阀开启超时的潜在原因,为该阀门的运行、调试、试验和维修活动提供指导。其次采用复杂的变拓扑的动网格数值模拟方法研究高温蒸汽安全阀瞬态泄压特性和影响泄压性能的因素,进而改进安全阀的结构,达到优化设计的目的。模拟的对象为SE280类型阀门,属于弹簧式安全阀,包括先导式电磁阀和主阀两部分。建立安全阀的三维模型,模拟先导式电磁阀泄压阶段（阀瓣处于静止时）的安全阀瞬态泄压特性,研究了安全阀内不同截面的流场特性（压力场、温度场、速度场以及马赫数）和安全阀进出口的流量特性;定量研究了安全阀内关键结构参数对主阀阀门开启时间的影响程度,得出电磁阀泄压孔（孔D）与导向筒联接处面积对主阀开启时间影响最大;安全阀内流场参数在局部区域变化剧烈,会出现超声速流动,产生激波现象。采用CFD模拟技术,自定义了复杂动网格变形技术模拟阀门泄压的动作过程。研究了蒸汽安全阀动态泄压特性和主阀阀瓣的动力学特性;并研究了在不同入口压力工况下的阀瓣的动力学特性:主阀的阀门开启时间随入口压力增加而变长;阀瓣的动作时间在几十毫秒就可以达到最大开启高度处;安全阀全开启流量特性与阀瓣的形状有很大的关系,根据文献得出的结果,本文安全阀几何模型中的阀瓣形状与文献中的结果较吻合,也验证了数值模拟结果的准确程度。采用控制变量法,利用变形的动网格技术研究了不同过热度、不同湍流模型和不同工质对安全阀瞬态泄压性能的影响,可实现的k-ε湍流模型和增加蒸汽的过热度可以使安全阀快速开启,以天然气为工质得到的安全阀阀门全开启时间与水蒸气相近,为后续安全阀实验提供了可能性;也研究了阀瓣在不同开度下的下部出口管道流场特性,在开启高度60 mm范围内时,出口流道内参数受阀瓣与密封面之间的帘面积影响较大;当开启高度大于60mm时,出口流场参数变化较前一阶段变化不明显,受外部大气环境的影响较大。
张继通[5]（2019）在《三螺杆泵螺杆型线的设计及热力耦合分析》文中研究表明三螺杆泵是利用泵内三根相啮合螺杆的回转来实现介质吸排的,是一种高技术含量、高精度的容积式泵,和其他类型的泵相比,具有结构体积小、流量平稳、输送介质的压力范围宽、噪声低、振动小、工作高效可靠、使用寿命长和便于维护等优点,因而较为广泛地应用于机床、船舶、医疗、食品、化工、石油和冶金等领域。三螺杆泵是一个极其复杂的系统,在对其设计时,会涉及到啮合理论、传动理论、流体力学和泄露理论等多个学科,这就给三螺杆泵的研究工作带来了极大的困难。现阶段,我国研究或加工出的产品不能满足各行业所需的性能要求,因此加强对三螺杆泵的研究就变得越来越重要。本文将从螺杆型线、整体结构和热力分析等方面入手,对三螺杆泵进行设计分析。首先,本文阐述了三螺杆泵的工作原理和研究现状,分析了影响三螺杆泵密封性的结构特征和螺杆形成齿形的几何要素。利用平面啮合原理推导出共轭型线的方程,同时通过对三螺杆泵啮合特性的分析,得出其啮合线方程。其次,本文初步给出了四种应用于甲板机械上三螺杆泵的整体结构设计方案,对比这四种方案的优点和缺点,从中选出最佳的结构设计方案,并阐述了所选方案的具体实施过程,同时,对三螺杆泵中的滚动轴承和安全阀这两个关键的辅助装置进行计算校核分析。最后,本文建立了三螺杆泵螺杆的三维模型,并应用ANSYS Workbench有限元分析软件,对螺杆进行结构动力学、热学和热力耦合方面的分析,同时对比分析4种不同型线螺杆的变形分析结果,选出一种最佳的螺杆型线,并根据分析结果,确定出螺杆间隙值。
潘伟亮[6]（2019）在《微启式弹簧载荷安全阀振动特性与气动噪声预测研究》文中研究指明本文是在甘肃省高校基本科研业务费资助项目的资助下完成的。论文试验部分是在河南省高山阀门有限公司协助下完成的。安全阀开启泄放时,引起剧烈振动和强噪声,对现场设备及管路系统的安全运行产生影响,对现场作业人员及周边环境住户的听觉健康造成一定程度的伤害,同时强振动产生的振动疲劳对安全阀自身的安全可靠性也会产生不利影响。国外针对安全阀排放噪声的计算多为经验公式,这些公式不尽相同,且计算准确性和适用性缺乏对比分析与验证,难以为确定类型的安全阀在不同工况下使用的消声装置设计提供准确依据。另外,国内也鲜有学者做过此方面的研究,开展在安全阀设计阶段进行排放噪声的准确预测研究,为阀后消声装置设计提供定量依据,对提高安全阀的环境友好性有重要意义。本文针对微启式安全阀的流致振动特性与排放噪声预测数值计算,展开了如下研究:（1）介绍了论文研究的背景与意义,调研了国内外对流致振动研究、气动噪声预测的研究进展与现状,提出了针对安全阀进行流致振动特性研究、气动噪声预测计算研究的必要性。（2）概述了安全阀工作原理与排量计算,调研了常规安全阀与国外新型安全阀结构;基于流固耦合模态分析方法计算了阀瓣组件的低阶模态频率,通过非定常流动求解了阀内监测点的压力脉动频率,采用单自由度系统分析得到了弹簧自振频率,对比三者相近程度,判断阀瓣组件是否存在共振可能;建立了微启式安全阀阀体振动模型,进行了安全阀振动响应求解,研究了安全阀不同开启高度下进口段、阀腔外壁、出口段监测点的振动特性。（3）分析了安全阀在开启泄放时排放噪声的传递路径与声源类型;对比了国际上现有安全阀排放噪声预测计算公式;研究了气动噪声数值模拟理论与计算流程;建立了安全阀气动噪声分析模型,以非定常计算得到的压力脉动和速度脉动作为声源激励,基于边界元法（BEM）进行安全阀排放噪声数值模拟研究,分析了偶极子声源和四极子声源对安全阀排放噪声贡献的影响;加权偶极子源总声压级和四极子源总声压级得到安全阀排放噪声总声压级,与公式计算对比验证了数值模拟计算方法的正确性。（4）据安全阀动作性能试验需求,开发了安全阀动作性能测试高频数据采集软件,完成了对数据采集卡、位移传感器、压力传感器等硬件的选型调研、测试系统的接线及动作性能试验测试流程的设计。据安全阀振动及噪声数值模拟验证的需要,设计了安全阀振动测试系统和噪声测试系统,完成了对振动与噪声测试装置的选择、振动测试测点与噪声测试测点的布置以及试验测试流程的设计。（5）开展了微启式安全阀动作性能试验研究,验证了数据采集软件的实用性和可操作性;进行了微启式安全阀阀体振动特性试验研究,测量了阀体表面的振动响应,对比验证了数值模拟方法的正确性;开展了微启式安全阀排放噪声特性试验研究,测量了阀外1m处的噪声值,对比前文计算结果验证了边界元方法和理论公式计算预测噪声的准确性和适用性。研究表明:对于微启式安全阀排放噪声的预测计算,API 521和VDI 2713所推荐计算公式的适用性较低,而ISO 4126-9和Energy Institute导则所推荐计算公式的适用性较高。通过本研究,丰富了安全阀流致振动研究与气动噪声预测研究,推广了安全阀排放噪声预测计算的较为精确的数值模拟方法,为后续提升安全阀的稳定性和可靠性提供了理论依据。
朱钢梁,杨宇,常婷[7]（2016）在《某核电厂主蒸汽安全阀技术改进及对运行影响》文中认为本文结合参考电厂主蒸汽安全阀运行经验反馈,分析阐述了我厂主蒸汽安全阀改进原因及改进内容,通过描述技术改进后对运行的影响,为某核电厂机组在主蒸汽安全阀技术改造后能安全稳定运行提供了借鉴。
霍光明[8]（2012）在《刍议弹簧安全阀的常见故障与处理策略》文中提出弹簧安全阀具有灵敏度高、结构轻便紧凑、安装位置灵活和振动的敏感性差等优点,在压力容器以及中低压锅炉上被普遍用作安全泄压装置。但是由于安装和使用过程中的诸多因素,弹簧安全阀也会经常出现泄漏、动作不灵活和性能较差的问题,严重影响了安全阀作用的发挥。本文对弹簧安全发常见的故障进行了分析,并在此基础上提出处理的策略。
陈海桥[9]（2011）在《秦山二期扩建工程主蒸汽安全阀改进》文中提出核电厂主蒸汽系统的主蒸汽安全阀是核安全二级设备,通过向大气排放蒸汽以限制蒸汽发生器二次侧及主蒸汽系统的压力。目前主蒸汽安全阀的阀门型式有弹簧式与加能助动式两种。根据国内外同类型电厂和秦山二期1/2号机组的经验反馈,秦山二期扩建工程的主蒸汽安全阀在阀门型式、整定值和阀门本体上进行了修改进。主要就主蒸汽安全阀不同类型阀门特点,秦山二期扩建工程对蒸汽安全阀实施的改进和改进后对核电站其他系统的影响、安全分析及与改进后需关注的问题等方面进行论述。
王浩志[10]（2010）在《9FA型燃气—蒸汽联合循环机组深度减负荷方法及应用研究》文中进行了进一步梳理S109FA型燃气—蒸汽联合循环机组（STAG）具有高效、环保、启停迅速等优点,普遍都被电网作为调峰机组使用,承担着重要的调峰任务。本文阐述了S109FA机组在异常工况条件下的深度减负荷的特点,并结合广州珠江天然气发电有限公司（以下简称珠江LNG电厂）的有关应用实例对自动停机法和滑参数停机法深度减负荷技术在实际生产中的应用进行了研究,得出S109FA机组深度减负荷的操作原则,包括：（1）深度减负荷实现S109FA机组在线消缺,避免了机组非计划停运；（2）主、辅系统设备出现异常时的操作原则；（3）在自动停机法深度减负荷过程中,机组不能在40MW～115MW负荷之间维持运行。得出应用范围与注意事项,包括：（1）在确保机组安全运行的前提下,S109FA机组某些缺陷只需达到一定的条件（降低负荷）而并非要求整个机组停运就可处理,通过合理的深度减负荷可以实现S109FA机组及其附属系统的在线消缺,从而避免了非计划停机消缺情况出现；（2）该技术可以缩短主机停盘车的等待时间,实现主设备检修提前62小时开工。同时对机组寿命措施进行了探讨,包括：（1）执行滑参数法深度减负荷操作时,要防止因主汽温下降过快使汽机应力增大。（2）滑参数法深度减负荷技术可以在4个小时内使汽轮机高压缸首级金属温度由560℃滑至370℃,将停盘车的等待时间缩短了62个小时；（3）尽量减小深度减负荷对机组寿命的影响。本文相关研究成果将作为珠江LNG电厂的现场操作指导和反事故措施,深度减负荷技术不仅能够为企业带来可观的经济效益,而且将进一步提升珠江LNG电厂在南方电网的安全信誉。
二、弹簧安全阀振动原因及处理（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、弹簧安全阀振动原因及处理（论文提纲范文）
（1）干熄焦设备故障状态分析与防控措施探索（论文提纲范文）
| 1 干熄焦系统中提升机设备的常见故障及排除方法 |
| 1.1 提升机红焦洒落故障 |
| 1.2 焦罐撞大钩故障及排除 |
| 1.3 提升机横移联轴器故障 |
| 2 改进电气控制工艺 |
| 2.1 钩开位双重检测 |
| 2.2 提升上下限的双重保护 |
| 3 现场设备的点检、改进 |
| 4 振动给料机故障 |
| 5 循环风机常见故障与整改措施 |
| 6 余热锅炉常见故障及处理方法 |
| 6.1 安全阀漏气 |
| 6.2 水位静止不动 |
| 6.3 安全阀达没到开启压力时，却自动开启 |
| 7 干熄焦网络故障的诊断、处理 |
| 8 结语 |
（2）小型水电站机组轴承油雾问题研究与治理（论文提纲范文）
| 1 引言 |
| 2 水电站情况介绍 |
| 3 发电机推力轴承及导轴承油槽油雾产生的机理及影响因素 |
| 3.1 发电机推力轴承及导轴承油槽油雾产生的机理 |
| 3.2 机组轴承油雾的影响因素 |
| 3.2.1 与机组的结构形式和转速有关 |
| 3.2.2 与轴承油槽容积有关 |
| 3.2.3 与发电机轴承油槽密封有关 |
| 3.2.4 与发电机轴承油槽油雾防止装置有关 |
| 4 油雾溢出的危害 |
| 5 目前常用油雾治理措施 |
| 5.1 第一大类为“围堵”油雾 |
| 5.1.1 接触式密封 |
| 5.1.2 梳齿式密封 |
| 5.1.3 其他方式密封 |
| 5.2 第二大类为“疏导”油雾 |
| 5.3 第三大类为“围堵”油雾与“疏导”油雾的结合 |
| 6 LT水电站轴承油雾的治理措施 |
| 7 结语 |
（3）无外驱动下肢外骨骼足部舒适性设计（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国外下肢外骨骼足部舒适性研究现状 |
| 1.2.2 国内下肢外骨骼足部舒适性研究现状 |
| 1.2.3 人体足部生物学研究 |
| 1.2.4 鞋类舒适性研究 |
| 1.2.5 直立机器人仿足机构研究现状 |
| 1.3 现阶段存在的问题 |
| 1.4 课题研究意义 |
| 1.5 本课题研究内容与论文结构 |
| 第二章 足部机构的构型 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 减振系统的选择 |
| 2.3 柔性减振体结构设计与位置确定以及刚度计算 |
| 2.3.1 柔性减振体的数量与位置的确定 |
| 2.3.2 ANSYS Workbench软件介绍 |
| 2.3.3 柔性减振体刚度计算 |
| 2.4 柔性仿足机构的构型 |
| 2.4.1 柔性铰链的选择 |
| 2.4.2 柔性仿足机构的构型 |
| 2.4.3 柔性仿足机构的刚度计算 |
| 2.5 足部机构的构型 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 足部机构的简化与振动参数的确定 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 足部机构模型的简化 |
| 3.3 验证简化模型的正确性 |
| 3.4 振动参数对绝对传递率的影响 |
| 3.5 最佳阻尼的确定 |
| 3.6 振动参数对均方根加速度的影响 |
| 3.7 振动参数的优化 |
| 3.7.1 优化的约束条件 |
| 3.7.2 优化模型的建立 |
| 3.7.3 优化方法及优化结果 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 舒适性条件均方根加速度值的验证 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 均方根加速度的定义及舒适度指标 |
| 4.3 均方根加速度的建模 |
| 4.3.1 路面时域模型的建立 |
| 4.3.2 均方根加速度值模型的建立 |
| 4.3.3 仿真误差分析 |
| 4.4 均方根加速度值的验证 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 足部机构尺寸的确定以及冲击仿真 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 柔性仿足机构的尺寸设计 |
| 5.2.1 柔性仿足机构的刚度 |
| 5.2.2 结构参数的确定 |
| 5.3 柔性减振体尺寸设计 |
| 5.4 其他构件的结构尺寸设计 |
| 5.5 足部机构舒适性仿真评价 |
| 5.5.1 外骨骼足部机构的固有频率分析 |
| 5.5.2 外骨骼足部机构的振动仿真分析 |
| 5.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间所取得的相关科研成果 |
| 致谢 |
（4）安全阀泄放过程的CFD数值模拟研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 引言 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 安全阀简介 |
| 1.2.1 安全阀分类 |
| 1.2.2 安全阀工作原理和存在问题 |
| 1.2.3 安全阀压力种类和流量特性 |
| 1.3 安全阀国内外研究进展 |
| 1.3.1 国内外安全阀试验研究现状 |
| 1.3.2 国内外安全阀数值模拟研究现状 |
| 1.4 研究现状总结 |
| 1.5 课题研究内容和意义 |
| 1.5.1 本文主要研究内容 |
| 1.5.2 课题研究意义 |
| 1.6 本章小结 |
| 2 安全阀泄压流场数值模拟基础 |
| 2.1 计算流体力学基础 |
| 2.1.1 计算流体力学概述 |
| 2.1.2 CFD模拟特点 |
| 2.2 流体控制方程 |
| 2.3 湍流模型 |
| 2.3.1 湍流模型特点 |
| 2.3.2 CFD湍流模型 |
| 2.3.3 K-Epsilon两方程湍流模型 |
| 2.4 动网格模拟基础 |
| 2.4.1 动网格数值模拟技术介绍 |
| 2.4.2 变形网格(Deformed mesh) |
| 2.5 安全阀时间特性定义 |
| 2.6 本章小结 |
| 3 安全阀阀瓣静止阶段泄压特性研究 |
| 3.1 仿真模型的建立 |
| 3.1.1 三维模型 |
| 3.1.2 数学模型 |
| 3.1.3 网格模型 |
| 3.1.4 CFD模型边界和求解设置 |
| 3.2 网格敏感性分析 |
| 3.3 安全阀进出口流量和压力特性 |
| 3.3.1 安全阀进出口流量特性 |
| 3.3.2 安全阀上部腔室压力特性 |
| 3.4 先导电磁阀泄压阶段安全阀内流场特性 |
| 3.4.1 安全阀初始流场特性 |
| 3.4.2 安全阀纵剖面1的流场特性(包含孔A和孔B) |
| 3.4.3 安全阀纵剖面2的流场特性(包含孔C、孔D和电磁阀消音器) |
| 3.4.4 安全阀纵剖面3流场变化(包含电磁阀、消音器和出口管道) |
| 3.4.5 安全阀剖面4流场变化 |
| 3.5 不同工况安全阀开启特性 |
| 3.6 关键结构参数对安全阀主阀阀门开启时间的影响 |
| 3.6.1 安全阀主阀的阀瓣与导向筒间隙影响 |
| 3.6.2 主阀阀瓣顶部端面与孔D上端距离的影响 |
| 3.6.3 先导式电磁阀开度的影响 |
| 3.6.4 电磁阀出口背压的影响 |
| 3.6.5 孔A直径变化的影响 |
| 3.6.6 孔C直径变化的影响 |
| 3.7 安全阀主阀阀门开启时间影响总结 |
| 3.8 试验验证 |
| 3.8.1 核电站检修试验原理分析 |
| 3.8.2 CFD数值模型验证 |
| 3.9 本章小结 |
| 4 安全阀动作泄压特性研究 |
| 4.1 基于动网格的新三维模型建立 |
| 4.2 安全阀动网格模型的建立 |
| 4.2.1 网格模型的比较 |
| 4.2.2 安全阀动网格的划分 |
| 4.2.3 动网格的网格敏感性分析 |
| 4.3 安全阀动作泄压特性研究 |
| 4.3.1 动网格特性 |
| 4.3.2 安全阀瞬态动作泄压流场特性 |
| 4.3.3 安全阀阀瓣动力学特性 |
| 4.3.4 不同工况阀瓣动力学特性 |
| 4.3.5 安全阀流量特性研究 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 安全阀泄压特性影响因素研究 |
| 5.1 不同湍流模型对安全阀动态泄压特性的影响 |
| 5.2 蒸汽过热度对安全阀动态泄压特性的影响 |
| 5.3 主阀阀瓣不同开高对出口管道流场参数的影响 |
| 5.4 工质对安全阀泄压动作性能的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录A |
| 主要符号表 |
| 作者简历及攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（5）三螺杆泵螺杆型线的设计及热力耦合分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 三螺杆泵国内外研究的现状 |
| 1.3 三螺杆泵的工作原理 |
| 1.4 课题的来源 |
| 1.5 研究内容、解决的主要关键问题 |
| 1.5.1 研究的主要内容 |
| 1.5.2 解决的主要关键问题 |
| 1.6 采取的方法、技术路线 |
| 1.7 本章小结 |
| 第二章 三螺杆泵螺杆端面型线的设计分析 |
| 2.1 三螺杆泵结构特征 |
| 2.1.1 第一类密封性 |
| 2.1.2 第二类密封性 |
| 2.1.3 第三类密封性 |
| 2.1.4 第四类密封性 |
| 2.2 三螺杆泵形成齿形的几何要素 |
| 2.2.1 螺杆基本参数的选择 |
| 2.2.2 螺杆形成齿形的齿形曲线 |
| 2.2.3 形成齿形几何要素的选用原则 |
| 2.3 螺杆端面型线方程的设计 |
| 2.3.1 从动螺杆形成齿形的原始型线方程 |
| 2.3.2 螺杆型线设计的基础理论 |
| 2.3.3 主动螺杆螺旋端面型线的推导 |
| 2.3.4 螺杆间的啮合线方程 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 三螺杆泵结构设计 |
| 3.1 三螺杆泵结构设计的方案及其特点 |
| 3.2 低压平衡单吸分段式三螺杆泵的结构设计及方案实施 |
| 3.3 轴承的计算分析 |
| 3.4 安全阀的计算分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 三螺杆泵螺杆的热力耦合分析 |
| 4.1 有限元分析法 |
| 4.2 三螺杆泵螺杆三维模型的建立 |
| 4.3 三螺杆泵螺杆的结构动力学分析 |
| 4.3.1 结构动力学的基本理论 |
| 4.3.2 螺杆模态分析有限元模型的建立 |
| 4.3.3 螺杆模态分析的结果 |
| 4.4 三螺杆泵螺杆的热学分析 |
| 4.4.1 三维稳态导热的基本理论 |
| 4.4.2 螺杆稳态温度场分析有限元模型的建立 |
| 4.4.3 螺杆稳态温度场分析的结果 |
| 4.5 三螺杆泵螺杆的热力耦合分析 |
| 4.5.1 螺杆受力状况分析 |
| 4.5.2 螺杆热力耦合分析有限元模型的建立 |
| 4.5.3 螺杆热力耦合分析的结果 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 总结与展望 |
| 5.1 总结 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（6）微启式弹簧载荷安全阀振动特性与气动噪声预测研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要符号说明 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 流致振动研究进展与现状 |
| 1.3 气动噪声研究进展与现状 |
| 1.4 本文研究主要内容 |
| 1.5 本章小节 |
| 第2章 微启式弹簧载荷安全阀振动特性研究 |
| 2.1 安全阀概述 |
| 2.1.1 安全阀工作原理 |
| 2.1.2 安全阀排量计算 |
| 2.1.3 常规安全阀结构研究 |
| 2.1.4 新型安全阀结构研究 |
| 2.1.5 本文研究对象 |
| 2.2 阀瓣组件流固耦合模态分析 |
| 2.2.1 流固耦合控制方程 |
| 2.2.2 .网格划分及边界条件 |
| 2.2.3 流固耦合模态模拟计算 |
| 2.2.4 压力脉动频率模拟计算 |
| 2.2.5 弹簧自振频率计算 |
| 2.2.6 结果及讨论 |
| 2.3 微启式弹簧载荷安全阀阀体振动特性研究 |
| 2.3.1 微启式弹簧载荷安全阀振动模型建立 |
| 2.3.2 振动数值模拟边界条件 |
| 2.3.3 计算结果及分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 微启式弹簧载荷安全阀气动噪声预测研究 |
| 3.1 安全阀噪声标准公式预测计算 |
| 3.1.1 API Std521 |
| 3.1.2 ISO4126-9 |
| 3.1.3 VDI 2713 |
| 3.1.4 计算实例 |
| 3.2 气动噪声数值模拟预测计算 |
| 3.2.1 气动噪声理论基础 |
| 3.2.2 气动噪声数值模拟计算流程 |
| 3.2.3 气动噪声分析模型 |
| 3.2.4 气动噪声数值模拟边界条件 |
| 3.2.5 气动噪声数值模拟结果分析 |
| 3.3 经验公式与数值模拟对比 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 安全阀动作试验数采软件开发及试验系统设计 |
| 4.1 安全阀动作性能及振动噪声试验系统设计 |
| 4.2 动作性能及振动噪声试验测试系统硬件选型 |
| 4.2.1 动作性能试验系统硬件选型 |
| 4.2.2 振动及噪声试验系统硬件选型 |
| 4.3 动作性能及振动噪声试验数据采集软件设计 |
| 4.3.1 动作性能试验数据采集软件开发 |
| 4.3.2 振动及噪声试验数据采集软件选择 |
| 4.4 动作性能及振动噪声试验流程 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 安全阀动作性能试验与振动噪声试验研究 |
| 5.1 动作性能试验研究 |
| 5.1.1 试验条件 |
| 5.1.2 试验过程 |
| 5.1.3 试验原始数据记录 |
| 5.1.4 产品试验结论 |
| 5.2 振动试验研究 |
| 5.2.1 试验条件 |
| 5.2.2 试验过程 |
| 5.2.3 试验原始数据记录 |
| 5.2.4 总振级试验值与预测值对比分析 |
| 5.3 噪声试验研究 |
| 5.3.1 试验条件 |
| 5.3.2 试验过程 |
| 5.3.3 试验原始数据记录 |
| 5.3.4 试验数据处理 |
| 5.3.5 噪声试验值与预测值对比分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 总结与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录A 攻读学位期间所发表的学术论文、专利 |
（7）某核电厂主蒸汽安全阀技术改进及对运行影响（论文提纲范文）
| 1 参考电站主蒸汽安全阀运行反馈及故障分析 |
| 2 某核电厂主蒸汽安全阀的技术改进 |
| 2.1 采用弹簧式加载式安全阀 |
| 2.2 主蒸汽安全阀的整定值和数量重新分布 |
| 2.3 改进安全阀阀芯组件的结构设计 |
| 2.4 主蒸汽安全阀开启探测装置 |
| 2.5 某核电厂的主蒸汽安全阀采用改进的阀芯组件设计 |
| 3 某核电厂主蒸汽安全阀技术改进对运行的影响 |
| 3.1 增加阀门探测开启装置的影响 |
| 3.2 对汽机旁路系统GCT的影响 |
| 3.2.1 GCT-A的改进对运行的影响 |
| 3.2.2 GCT-C的改进对运行的影响 |
| 3.2.3 RPR逻辑的修改对运行的影响 |
| 4 结论 |
（8）刍议弹簧安全阀的常见故障与处理策略（论文提纲范文）
| 1 弹簧安全阀的常见故障 |
| 1.1 泄露。 |
| 1.2 不正常排气。 |
| 1.3 动作不灵活。 |
| 2 弹簧安全阀常见故障的预防 |
| 2.1 设备材料的控制。 |
| 2.2 安装过程中的控制。 |
| 2.3 校正和调整。 |
| 3 弹簧安全阀常见故障的检修和处理 |
| 3.1 定期的维修与保养。 |
| 3.2 不正常排气情况的处理。 |
| 3.3 密封面泄露的情况。 |
| 4 结语 |
（10）9FA型燃气—蒸汽联合循环机组深度减负荷方法及应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 深度减负荷技术的应用现状 |
| 1.2 本论文内容简介 |
| 第二章 珠江LNG电厂S109FA机组的结构特点 |
| 2.1 联合循环工程简介 |
| 2.2 主设备技术规范 |
| 2.2.1 燃机设备概况及技术规范 |
| 2.2.2 汽轮机设备概况及技术规范 |
| 2.2.3 余热锅炉设备概况及技术规范 |
| 2.2.4 发变组设备概况及技术规范 |
| 第三章 S109FA机组深度减负荷的特点和方法 |
| 3.1 S109FA机组深度减负荷的背景 |
| 3.2 深度减负荷与正常调峰减负荷的区别 |
| 3.3 深度减负荷的特点 |
| 3.4 自动停机法深度减负荷的方法 |
| 3.4.1 自动停机法深度减负荷应遵循的原则 |
| 3.4.2 自动停机法深度减负荷前的准备工作 |
| 3.4.3 自动停机法深度减负荷的操作方法 |
| 3.5 滑参数停机法深度减负荷的方法 |
| 3.5.1 滑参数停机法深度减负荷的原则 |
| 3.5.2 滑参数停机法深度减负荷的操作步骤 |
| 3.5.3 滑参数停机注意事项 |
| 第四章 S109FA机组自动停机法深度减负荷的应用研究 |
| 4.1 再热蒸汽管道及其附属系统的在线消缺研究 |
| 4.2 性能加热器附属设备的在线消缺研究 |
| 4.3 余热锅炉高压给水系统的在线消缺研究 |
| 4.4 "AUTO STOP"功能在深度减负荷上的应用 |
| 4.5 高压旁路在深度减负荷过程中的应用 |
| 4.5.1 高压旁路系统简介 |
| 4.5.2 高压旁路系统的正常启动 |
| 4.5.3 高压旁路系统的正常停运 |
| 4.5.4 高压旁路系统在深度减负荷过程中的应用 |
| 4.6 性能加热器的投退研究 |
| 4.6.1 性能加热器简介 |
| 4.6.2 性能加热器模块的运行 |
| 4.6.3 性能加热器投退逻辑 |
| 4.7 干式低NOx 2.0+系统在深度减负荷过程中的运行方式研究 |
| 4.7.1 干式低NOx 2.0+系统功能 |
| 4.7.2 燃气系统组成 |
| 4.7.3 燃气运行 |
| 4.7.4 燃烧室结构 |
| 4.7.5 燃烧基准温度 |
| 4.7.6 DLN-2.0+入口导叶运行 |
| 4.7.7 DLN-2.0+入口抽气加热(IBH) |
| 4.7.8 DLN-2.0+燃气吹扫系统 |
| 4.7.9 火焰检测 |
| 4.7.10 点火系统 |
| 4.7.11 应急运行 |
| 第五章 S109FA机组滑参数停机法深度减负荷的应用研究 |
| 5.1 滑参数停机法深度减负荷的应用 |
| 5.2 温度匹配的功能及其在深度减负荷技术上的应用 |
| 5.2.1 汽机的温度匹配功能 |
| 5.2.2 温度匹配在深度减负荷上的应用 |
| 5.3 滑参数停机法深度减负荷的排气温度控制 |
| 5.3.1 排气温度控制系统简介 |
| 5.3.2 排气温度控制基准 |
| 5.3.3 滑参数停机的排气温度控制 |
| 5.4 进口压力控制(IPC)功能及其在深度减负荷操作上的应用 |
| 5.4.1 “IPC”功能 |
| 5.4.2 “IPC”在深度减负荷上的应用 |
| 5.5 滑参数停机法深度减负荷的热应力控制 |
| 5.5.1 深度减负荷过程中温度等变率的选择 |
| 5.5.2 深度减负荷过程中的热应力控制 |
| 5.5.3 不同的主蒸汽温度改变率对热应力的影响 |
| 第六章 S109FA机组深度减负荷技术对机组寿命的影响研究 |
| 6.1 深度减负荷对燃机热通道部件的影响 |
| 6.2 9FA燃机寿命检测 |
| 6.2.1 燃机寿命监测的评判准则 |
| 6.2.2 燃烧系统维护间隔 |
| 6.2.3 高温气体通道维护间隔 |
| 6.2.4 转子维护间隔 |
| 6.2.5 机组大修间隔 |
| 6.3 汽机寿命监测 |
| 6.3.1 解析法计算转子温度和应力 |
| 6.3.2 转子应力—应变分析 |
| 6.3.3 雨流计数法 |
| 6.3.4 转子寿命损耗分析 |
| 6.4 S109FA机组的寿命管理 |
| 结论与展望 |
| 一 结论 |
| 二 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间从事与本研究有关的工作 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附录 |
四、弹簧安全阀振动原因及处理（论文参考文献）
- [1]干熄焦设备故障状态分析与防控措施探索[J]. 罗江. 冶金与材料, 2021(06)
- [2]小型水电站机组轴承油雾问题研究与治理[J]. 黄德建. 四川水利, 2021(05)
- [3]无外驱动下肢外骨骼足部舒适性设计[D]. 栾益鹏. 河北工业大学, 2020
- [4]安全阀泄放过程的CFD数值模拟研究[D]. 张振华. 北京交通大学, 2019(01)
- [5]三螺杆泵螺杆型线的设计及热力耦合分析[D]. 张继通. 中国石油大学(华东), 2019(09)
- [6]微启式弹簧载荷安全阀振动特性与气动噪声预测研究[D]. 潘伟亮. 兰州理工大学, 2019(09)
- [7]某核电厂主蒸汽安全阀技术改进及对运行影响[J]. 朱钢梁,杨宇,常婷. 科技视界, 2016(23)
- [8]刍议弹簧安全阀的常见故障与处理策略[J]. 霍光明. 科技创新与应用, 2012(26)
- [9]秦山二期扩建工程主蒸汽安全阀改进[A]. 陈海桥. 中国核科学技术进展报告（第二卷）——中国核学会2011年学术年会论文集第2册（铀矿冶分卷、核能动力分卷（上））, 2011
- [10]9FA型燃气—蒸汽联合循环机组深度减负荷方法及应用研究[D]. 王浩志. 华南理工大学, 2010(02)